立磨減速機(jī)震動大的原因及解決措施

陳志強

（唐山冀東水泥股份有限公司 

1　減速機(jī)震動大及影響

唐山某公司2號生料立磨是集團(tuán)公司自主研發(fā)、生產(chǎn)的JLM46.4立磨，磨機(jī)生產(chǎn)綜合臺時產(chǎn)量210t/h，生料分步電耗22kWh/h左右，配套磨盤直徑Φ4 600mm，磨輥形式為錐型，數(shù)量4個，磨盤形式為平盤，磨盤轉(zhuǎn)速26.79r/min。2018年6月份減速機(jī)基礎(chǔ)振動明顯增大，在年底對立磨底板基礎(chǔ)進(jìn)行了加固，但沒有達(dá)到預(yù)期效果。2號磨在研磨壓力為5.0MPa時垂直振動值為6mm/s～9mm/s，頻繁出現(xiàn)振動大停機(jī)，從保護(hù)減速機(jī)角度考慮將研磨壓力控制在4.3MPa以下，振動值控制在5mm/s～7mm/s的情況下維持運轉(zhuǎn)，磨機(jī)臺時產(chǎn)量下降10t/h～20t/h，產(chǎn)量、質(zhì)量、電耗、可靠性等均低于預(yù)算指標(biāo)。

2　發(fā)現(xiàn)的問題和原因分析

通過多次專題會論證，綜合權(quán)衡考慮，決定通過對減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層進(jìn)行處理、力臂處增加地腳螺栓等方法，達(dá)到降低減速機(jī)基礎(chǔ)處振動值，延長減速機(jī)的使用壽命、提高設(shè)備的可靠性、降低電耗、保證設(shè)備的正常運行目的。

1.1     立磨配套電機(jī)減速機(jī)主要參數(shù)

電機(jī)型號YRKK800-6，功率2600kW，轉(zhuǎn)速992r/min，減速機(jī)型號J L P 250G，輸入功率2 6 0 0kW，輸出轉(zhuǎn)速26.79r/min。

1.2    施工順序（見圖1）

頂起磨盤→抽出主減速機(jī)→在磨盤下加支撐（以便處理減速機(jī)基礎(chǔ)）→開始處理減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層→回裝主減速機(jī)及電機(jī)→落磨盤→試車。

圖1　施工現(xiàn)場圖 

1.3   立磨基礎(chǔ)鑿開后發(fā)現(xiàn)的問題及原因

2019年2月份開始處理二次澆筑層，歷時97d。在減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層的拆除過程發(fā)現(xiàn)如下問題：

（1） 二次澆注層不實，導(dǎo)致十字鋼梁與二次澆注層分層；外部管溝內(nèi)廢油通過結(jié)合面滲漏至拆除二次澆注工作區(qū)內(nèi)。

（2）二次澆注僅一層鋼筋網(wǎng)，無豎向鋼筋，與設(shè)計的三層鋼筋網(wǎng)不符，一次澆注層豎筋400mm間距與設(shè)計200mm間距不符，過于稀疏。東、南、北三區(qū)域豎筋很少；西側(cè)區(qū)域（電機(jī)側(cè)）未見鋼筋。

（3）中心區(qū)墊鐵與螺栓距離過大，現(xiàn)距離為650mm。

（4）型鋼下表面多處位置從外側(cè)地坑向內(nèi)側(cè)滲水，型鋼下表面與混凝土分離。發(fā)現(xiàn)型鋼各夾角區(qū)域澆灌不實。

（5）磨機(jī)二次澆筑層未按照圖紙要求施工，圖紙要求用CGM300B高強無收縮灌漿料，實際用混凝土澆筑。綜合上述原因分析：（1）土建未按照圖紙對一、二次澆筑層施工。（2）立磨震動大。（3）沙墩間距較大。（4）廢油侵蝕。

3      解決措施

針對以上問題要解決十字鋼梁與一次澆注分層的問題，同時在施工中將一次澆注、十字鋼梁、二次澆注連為牢固的整體，因四個支撐臂下部已懸空，故需將下部墊實，運行中受拉力較大，需在力臂處增加地腳螺栓固定。Z終確定如下施工方案。

（1）在現(xiàn)有3個三角區(qū)三個邊增加豎向Φ 20mm×200mm鋼筋與鋼梁焊接。栽豎筋具體做法為：在一次澆注層打Φ24mm孔，深170mm（具體孔徑及深度按加固膠說明書推薦方案執(zhí)行），用Φ20mm螺紋鋼加喜力得或牢得固專用固持膠，鋼筋與十字鋼梁底部焊接牢固，鋼筋長度超出二次澆注上層鋼筋網(wǎng)上方100mm，末端折彎。三角區(qū)內(nèi)及其它三角區(qū)做法與此相同。二次澆注層鋪三層Φ16mm鋼筋網(wǎng)，鋼筋兩端與十字支撐梁焊接牢固，具體支筋作法按原變更設(shè)計方案執(zhí)行。

（2）底梁底部增加16組墊鐵，中心區(qū)域內(nèi)增加4組墊鐵，其余東側(cè)、南側(cè)、北側(cè)三角區(qū)各增加4組墊鐵。（具體尺寸按原設(shè)計進(jìn)行，安裝位置按圖2位置布置），十字鋼梁每組墊鐵部位增加20mm厚加強筋板，要求雙面焊接，提高其剛度。

圖2　底梁底部增加墊鐵現(xiàn)場圖

（3）同時在4個立臂外側(cè)增加16條，規(guī)格型號M72mm×6mm×2800mm。

（4）中心十字底座重新制作恢復(fù)，打磨坡口進(jìn)行焊接，中心區(qū)域二次澆注綁筋做法與其余三角區(qū)域相同。

（5）支筋完成后，經(jīng)甲方及施工方、設(shè)備部三方技術(shù)人員確定后采用微膨脹灌漿料進(jìn)行二次澆注灌漿作業(yè)。

（6）養(yǎng)生7d，然后進(jìn)入減速機(jī)回裝作業(yè)，按減速機(jī)回裝作業(yè)指導(dǎo)書要求進(jìn)行回裝。

4　運行效果和啟示

減速機(jī)基礎(chǔ)處理后經(jīng)過單機(jī)試車、帶料生產(chǎn)，震動值明顯降低，達(dá)到預(yù)期效果?圖3為研磨壓力5.0MPa時主減輸入軸振動曲線。主減基礎(chǔ)處理前后中控反饋垂直振動對比數(shù)據(jù)見表1。振通932測得輸入軸振動值見表2。

圖3　主減輸入軸振動曲線圖

從以上數(shù)據(jù)對比可見，主減基礎(chǔ)處理后5.0MPa研壓比處理前4.0MPa時還要低1.5mm/s～3mm/s，基礎(chǔ)處理前后主減速機(jī)輸入軸振動值在研磨壓力4.0MPa及5.0MPa（產(chǎn)量230t/h）時，垂直振動同比下降2.5mm/s～3.7mm/s、2.5mm/s～5mm/s。磨機(jī)穩(wěn)定性大大改善，減速機(jī)的使用壽命明顯延長，因此可見此次主減基礎(chǔ)的處理效果顯著。

4      結(jié)束語

兩個子公司原料立磨經(jīng)過幾年的運行，力臂及液壓缸底座處出現(xiàn)二次澆筑層分離現(xiàn)象，地腳螺栓頻繁松動、斷裂現(xiàn)象、震動值加大。后參考此方案在冬季檢修時對力臂及液壓缸底座的二次澆筑層重新澆筑，并在力臂地腳螺栓損壞側(cè)增加地腳螺栓，達(dá)到預(yù)期效果。

來源：《中國水泥》2019

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